Page 22 - Antennes_hf2

Réalisation mécanique
(OOH QH SUpVHQWH SDV GH GLIÀFXOWp ,O
est nécessaire de respecter les pré-
FRQLVDWLRQV GH OD ÀJ FRQFHUQDQW
les condensateurs. La commutation
GH FKDTXH ÀOWUH HVW UpDOLVpH j O·DLGH
de relais 12VDC/1RT/2A de type G2E/
FRB-211SC. L’entrée et la sortie de la
réalisation se font avec des embases
FRD[LDOHV GH W\SH 60% PkOH Ÿ
Le circuit imprimé est à double
face. Le circuit comporte un maxi-
mum de plan de masse (toute la
face supérieure).
Si les trous ne sont pas métallisés,
il faut s'assurer lors du montage
que les composants soient soudés
sur chaque face.
)LJXUH &RXUEHV GH UpSRQVHV SRXU GHX[ ÀOWUHV

J'ai ensuite procédé au montage
et au câblage des composants.
La figure 3 nous montre le résultat.

9pULÀFDWLRQ GHV SHUIRUPDQFHV
La vérification des filtres a été réa-
lisée à l’aide d’un analyseur de spectre
RIGOL DSA815TG avec sa fonction «
tracking » Ne pas oublier de proté-
ger l’entrée de l’analyseur (2). Il est
nécessaire d’effectuer la mesure
avec un niveau d’entrée mélan-
geur inférieur à -110 dBm (après
l'atténuateur d'entrée) pour évi-
ter la saturation de l’analyseur de
spectre (3).
Voici maintenant sur la figure 4
les courbes de réponses mesu-
rées pour deux filtres, l'un pour
la bande 3,5 MHZ, et l'autre pour
la bande 28 MHZ.

Noter l'échelle double pour
l'atténuation. Comme vous pouvez Figure 5 : Typon C-I (face inférieure)
le constater, les fréquences de
coupure théoriques sont très
proches de celles données par
l’analyse. Pour les autres filtres,
les courbes de réponse sont
identiques à celles qui ont été
modélisées, à Fc près.
Les écarts constatés entre les fré-
quences de coupure proviennent,
entre autre, de la tolérance des
inductances. Il est difficile d’ajus-
ter la valeur d’une inductance
bobinée sur un tore.
Figure 6 : face avant de la réalisation

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