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sur le barreau. On parle alors de de réception PO-GO. Une autre Fa (bruit de bande) = 75 dB,
perméabilité apparente (µ ). solution consiste à grouper en soit un champ E de 0,013 µV/m
Voir la figure 3. a parallèle plusieurs barreaux cir- dans l’air et 0,21 µV/m au
culaires isolés (3 ou 7). niveau de la
Noter qu’ici la variation est Naturellement, du fait que l’on racine de µ .
de l’ordre de 1,8 (rapport 5 et augmente les entrefers, le µ effec- a
moyenne sur 4 cm). Plus la bobine H = 2p x S/λ x 100 x √275 = 0,00057
EFF
est longue, et plus la variation est tif chute en conséquence. Le bar- m.
reau en trèfle est intéressant pour
faible (et inversement). la bande MF et le groupement de e = 210 nV/ m x 0,00057 m = 0,12 nV
Courants de Foucault : barreaux pour les VLF-LF, surtout
parce qu’il augmente la surface R é s i s t a n c e d e r a y o n n e m e n t
La ferrite n’est pas un matériau des spires. R < 1pW (négligeable)
totalement isolant. Elle présente R
une certaine conductivité, et Résultats pour le 137 kHZ (4) : E = e.Q = 0,12 nV x 150 = 18 nV
S
quand elle est en présence d’un Soit un bâtonnet de ferrite B31 I à l’entrée du FET : 0,2 pA/HZ
champ électromagnétique des cou- avec un diamètre de 1 cm et une B
rants y prennent naissance, appe- longueur de 20 cm. On bobine au Alors E = 0,0002 nA x 64000 x √10
B
lés « courants de Foucault ». centre 100 spires de fil émaillé dia- = 40,5 nV (on néglige la tension de
Ils augmentent avec la fréquence mètre 0,25 mm directement sur la brui d buffer e l brui ther-
et se dissipent en chaleur, occa- ferrite, sur une largeur totale de mique du cadre).
sionnant des pertes qui s’ajoutent 4 cm. On estime un µ égal à 275 Nous sommes 7 dB au dessus du
à d’autres pertes secondaires. (cf. fig. 2 et 3). On a sur la figure 5 bruit de bande, soit 13 dB en des-
a
Pour chaque type de ferrite, on le schéma de principe du système. sous de la sensibilité requise pour
définit un facteur de qualité, un bruit de bande moyen à la cam-
comme pour les condensateurs. La self de la bobine L est de l’ordre pagne. C’est moins bien qu’avec un
On le matérialise schématiquement de 500 µH (5) ce qui donne une cadre à air ou une simple boucle,
par une résistance R en parallèle impédance de 430 W. mais c’est beaucoup moins encom-
F
sur la bobine contenant la ferrite. C est alors égal à 2700 pF en négli- brant. Cela serait suffisant pour
La figure 4 montre les courants de geant la capacité répartie de L. un QR en zone trè urbanisée
Foucault dans un barreau de fer- mais pour la campagne, il faudrait
rite et un moyen de les diminuer. Résistance du �l R à 137 kHZ : 1,68 W, envisager un groupement de 7 bar-
A
soit un Q de 256 et une impédance reaux en parallèle.
à la résonance qui serait égale à
110 kW sans les pertes dans la fer- N. B. : En bobinant 150 spires sur
rite. Le Q de celle-ci à 137 kHZ est une largeur de 6 cm, les calculs
de l’ordre de 360, entraînant une donnent un bruit thermique 4,7 dB
résistance R de 155 kW. au dessus du bruit de bande.
F
R est alors égale à 64 kW, soit un La différence n’est pas très signi-
P
Q effectif (Q ) de 150, correspon- ficative comparativement aux
e
dant à une bande passante à -3dB approximations de calcul, d’où la
de 0,9 kHZ. nécessité d’expérimenter.
Figure 4 :
Largeur de bande du canal = 10 HZ Expérimentation :
Le barreau avec section en trèfle (modes numériques lents). Attention, comme pour le cadre à
a été très employé pour les cadres air, on ne peut pas juger des per-
formances en mesurant le niveau
Figure 5 :
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