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ƒb[lƒ[ gk[ bW hƒi_ijWdY[ j^ƒeh_gk[ Z[ '."(+ ²$ 7 Y[bW" Z[kn
Figure n° 1
causes.
En ce qui concerne la première, nous remarquerons que les
radians occupent un volume important et sont parcourus par
le courant de retour du monopôle. Si nous prenons deux ra-
dians de directions opposées, les courants étant en phase, a
priori il n’y aurait pas de rayonnement lointain. Ceci est vrai
dans un plan sécant perpendiculaire aux radians. Mais en
s’écartant de l’angle de 90°, du fait de la longueur non négli-
geable des radians, la compensation n’est plus parfaite et il y
a un peu de rayonnement lointain (diagramme en forme de
trèfle à 4 feuilles dans les deux plans). Le système de radians
présente alors une résistance de rayonnement non nulle qui
s’ajoute à celle du monopôle. Un calcul grossier nous donne
kd[ Hh Z[ ( ² fekh Z[kn hWZ_Wdi [j kd[ Hh Z[ '² fekh gkWjh[
radians (elle est divisée par deux à chaque doublement du
nombre de radians, ce qui est confirmé par le simulateur qui
deki Zedd[ HW 3 (* ² Wl[Y Z[kn hWZ_Wdi" [j () ² Wl[Y gkWjh[
radians). On néglige la surface des radians (pas de réflexion).
Pour la deuxième cause, il existe un couplage (champs réac-
tifs) entre le monopôle et les radians, entraînant une impé-
(3)
ZWdY[ ckjk[bb[ Z[ !)"+ ² [dl_hed gk_ iÊW`ekj[ Wk ioij„c[ .
Noter que pour une antenne constituée d’un brin Cette impédance mutuelle correspond au changement de la
rayonnant strictement vertical, le diagramme de fonction de rayonnement résultant du couplage. Par rapport
rayonnement horizontal est omnidirectionnel. C’est pourquoi au monopôle parfait en espace libre, la différence de directivité
(4)
nous n’en parlerons pas. est d’environ -17% (-0,8 dB au simulateur) , ce qui corres-
(5)
fedZ Wk hWffehj [djh[ )"+ ² [j '."(+ ²" Wkn WhhedZ_i fh„i .
L’antenne GROUND-PLANE. Noter que l’impédance mutuelle ne change pas en fonction du
nombre de radians, tant que ceux-ci ont une surface réflective
Elle est constituée d’un monopôle rayonnant et d’un négligeable, car la totalité du courant dans le plan des radians
contre-poids. Elle peut être disposée indifféremment en
est constante (plan de révolution autour du brin vertical).
espace libre ou en présence du sol jusqu’à en être très
proche. Ses carac-téristiques antennaires (impédance, gain)
seront très liées à la proximité et à la qualité du sol. La GOUND-PLANE en présence d’un
Le contrepoids de la G-P est constitué moins deux
quarts d’onde ouverts (les radians), reliés ensemble, plan de sol parfait.
disposés en ligne symétriquement et dans un plan
perpendiculaire au quart d’onde rayonnant. Ce système de Nous analyserons (au simulateur) son comportement en fonction
contrepoids n’est pas parfait : s’il a une impédance de la distance entre le plan de sol et le plan des radians qui lui
électrique très faible, il a des dimensions non négligeables est parallèle.
et sa résistance de rayonnement ne sera pas nulle. Nous prendrons des distances de 0,0025 h, 0,025 h, 0,1 h, 0,25 h et
Pour notre étude, 0,5 h. Noter que le point commun des radians n’est pas relié
Figure n° 2
nous prendrons pour au plan de sol. Les résultats sont dans le tableau de la figure 3.
le contrepoids un Figure n° 3
système de quatre
radians coplanaires
disposés à 90° l’un de
l’autre, perpendiculai-
rement au monopôle.
La longueur des ra-
dians et du monopôle
sera de 5,25 m (dia 2
mm) et la fréquence
de travail se situera
dans la bande des 20
mètres. La G-P ainsi
constituée est repré-
sentée sur la figure 2.
La GROUND-PLANE en espace libre.

Ses caractéristiques sont proches de celles du monopôle quart
d’onde en espace libre. Pour notre exemple, nous obtenons :
š hƒi_ijWdY[ ZÊWb_c[djWj_ed 3 () ²
š ]W_d 3 '")+ Z8_ #&". Z8Z
š Z_W]hWcc[ Z[ hWoedd[c[dj fheY^[ Z[ Y[bk_ ZÊkd ZekXb[j
élémentaire parallèle au monopôle.
Nous constatons que l’impédance d’alimentation est plus

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